設計變壓器時，*難的參數是帶寬。一方面，低頻性能需要更大的磁芯和更多的匝數，這樣會增大變壓器的物理尺寸。另一方面，高頻性能需要良好的耦合、小尺寸和*少的匝數。 幸好，電流變壓器適合大多數應用場合。例如，Pulse Engineering公司的PE-51687在鐵氧體磁芯上有一個100匝的初級繞組，沒有次級繞組。

　　磁芯上有一個通孔，用戶可以用標準導線自己繞制任意匝數的次級線圈。這條線同時也作為待測電路的一條連接線，并能根據次級線圈的匝數提供一定的驅動電平。 由于構建的是電壓變壓器，因此需要控制初級電壓。假使變壓器的初級電抗比網絡分析儀源電抗高，則給初級并聯一個50電阻，就可正確地端接網絡分析儀的信號源。低頻情況下，初級感抗必須大于從變壓器看過去的戴維南(Thevenin)等效阻抗(25)。

　　PE-51687的初級電感為20mH，變壓器可以工作的*低頻率應滿足： Xl=2*3.1416*Freq*Lprim。

　　對上式變形可以得到：Freq = 25/(6.28*20mH) = 200Hz 200Hz的低頻截止頻率適用于小信號，但是如果電壓較大，超過了磁芯的伏秒積指標，則會導致磁芯飽和。PE-51687的初級伏秒積指標為600V*ms (600ms，1V)。因此，驅動電壓也會限制低端頻率響應。

　　高頻響應受限于初級線圈中的電容。例如，PE-51687的高頻響應可達5MHz，并在超出該頻率時出現一個峰。注意到這個峰幅度很高(+15dB)，但在次級并聯22電阻可使其大幅度降低。多數情況下，通過限制網絡分析儀的掃頻上限可避開這個峰。

　　在用注入變壓器測試閉環系統時，必須在某個點斷開環路。這個點對于網絡分析儀的A端口(圖3)必須有很低的反射阻抗，而對于R端口的反射阻抗必須高。這一點很重要，因為，如果超過交叉點后的閉環增益遠小于一的話，變壓器注入的信號大部分將會出現在R端口上。 例如，如果R端反射阻抗僅為A端反射阻抗的9倍，那么，十分之一的信號將會出現在A端口上。

　　其余是分之九將出現在R端口，與真正的環路響應無關。這種情況下，需要用緩沖器(例如FET探頭)來提高網絡分析儀的輸入阻抗，使之大于其固有的50。 很多情況下，環路增益測試允許網絡分析儀有50的負載，多數電源的輸出阻抗遠低于50，因此，A端口上的負載問題不是很嚴重。但要小心不要過驅動網絡分析儀的50輸入。多數分析儀限制*大輸入為5VRMS，若電壓過大將會損壞分析儀，隨之而來的修理費用十分昂貴。FET探頭有-20dB的衰減，允許大多數分析儀無需使用隔直電容器即可測量高達50V電壓。 試驗裝置配置完成之后，應確定適當的注入信號電平。

　　對于網絡分析儀而言，較高的信號電平有利于降低背景噪聲的影響，但電源對于大幅度的注入信號的響應可能是非線性的。在這種情況下，擺動速率、電流限制或限幅等因素可能會影響電路的行為。因此，建議使用比輸出紋波稍大一些的信號。 PE-51687的匝數比為100:8，很容易提供幅度超過大多數輸出紋波的信號。對于0dBm (224mVRMS)輸入，變壓器輸出為18mVRMS (50mVP-P)――非常合適的測試電平。網絡分析儀的輸出信號源可以調整注入電平。如果調解范圍不夠，還可以通過增加或減少次級匝數來調整驅動電平。

　　低頻工作時，Pulse Engineering公司的PE-51688具有200匝初級繞組，初級電感為80mH，可用信號頻率低至50Hz。它的伏秒積指標為1200V*μs。對于高頻應用，*好選擇50匝的PE-51686。對于更高頻率(高達100MHz)，可使用Rogowski線圈。

　　這種高帶寬電流變壓器的初級線圈每匝繞組上都并聯了內部電阻，并且初級線圈和磁芯周圍有Faraday屏蔽。 并聯電阻乘以匝數得到非常接近理想的50阻值，每匝線圈上并聯一個電阻這樣使阻尼功能分布在整個變壓器內。盡管很昂貴，但這種變壓器幾乎是無振鈴的，并且能輕易提供100MHz的信號。

　　電流感應變壓器用作信號注入的主要局限在于其較差的低頻性能。大多數Bode圖在50Hz以下變得非常嘈雜，并且經常超過80dB，它會延伸多數網絡分析儀上的噪聲極限。不過，多數DC-DC系統在50Hz以下工作得很好，并不需要分析。如果必須測量低頻，就必須采用一個更大磁芯或更多線圈的變壓器。這樣一來會增大變壓器的外形尺寸，不利于測試。還可以采用降低頻率上限的方法：如今大多數系統的交叉頻率遠高于10kHz，非常適合PE-51687電流變壓器。